Denne hvidbog blev præsenteret på konferencen Power Quality ’93 og offentliggjort i det officielle referat.
DEEP EARTH GROUNDING vs SHALLOW EARTH GROUNDING
af
Martin D. Conroy og Paul G. Richard
Computer Power Corporation
Omaha, Nebraska
ABSTRACT
Lavmodstændig jordjording er afgørende for sikkerheden ogbeskyttelsen af følsomt elektronisk udstyr. Det er grundlaget for ethvert anlægs program til sikring af strømkvalitet.
Denne artikel præsenterer fordelene ved dybe drevne elektroder i forhold til lavvandede (10 fod eller mindre) elektroder. Det vil blive påvist, at dybe drevne elektroder giver en lav jordmodstand, er økonomiske at installere, opretholder en lav modstand over tid, er vedligeholdelsesfri og har ingen miljømæssige problemer. I denne artikel anvendes feltdata fra over 140 dybe drevne elektroder, der er installeret i løbet af en femårig periode i flere delstater. En diskussion omfatter udviklingen af det udstyr, de materialer og den proces, der anvendes til at installere og afprøve dybt drevne elektroder. Processen omfatter en ny teknik med indsprøjtning af bentonit i koblingens hulrum for at opretholde fuld stangkontakt i den samlede længde. Der præsenteres og diskuteres flere rapporter om byggepladser. Denne artikel vil være af værdi for alle, der er ansvarlige for at specificere, installere eller afprøve jordsystemer med lav modstand.
MÅLSÆTNINGER
Målsætningerne med denne artikel er at:
- bestemmelse af de elektrodedybder, der er nødvendige for at opnå lave modstandsværdier
- bestemmelse af, om standard 8 til 10 fods jordstænger opfylder minimumskravene i kodekset
- vurdering af stabiliteten af lavvandede elektroder
- præsentation af en ny proces for installation af dybe drevne jordstænger
FORUD
Forvirrende standarder, forskellige filosofier og modstridende holdninger har plaget jordforbindelsesområdet i mange år. Størstedelen af disse spørgsmål drejer sig om hvordan og hvorfor jording og bonding i elektriske, computer- og kommunikationssystemer.Der har kun været lidt information og diskussion om jordmodstanden i jordingselektrodesystemet. De fleste planer og specifikationer giver kun få retningslinjer for installation og afprøvning af et jordingselektrodesystem, og mange angiver blot “jording i henhold til NEC”. I en kendt publikation om jording hedder det, at ingeniører, der skriver sådanne specifikationer, “ikke påtager sig deres fulde ansvar for sikkerheden” og overlader installationen af en “effektiv” jording til tilfældighederne! På grundlag af de undersøgelser af strømkvaliteten på stedet, som forfatterne har foretaget, mangler 90-95 % af alle inspicerede anlæg et effektivt jordingssystem. Desuden havde ingen af de inspicerede anlæg nogensinde testet jordmodstanden i deres elektrodesystem.
Effektiv jordforbindelse er afgørende for jordet AC- og DC-elektrisk udstyr og distributionssystemer. En effektiv jordforbindelse giver det sikkerhedsniveau, der er nødvendigt for at beskytte personale og udstyr mod stød og brandfare. Forståelse og evaluering af et anlægs jordsystem bør være en del af ethvert program til sikring af strømkvalitet.
For at forstå jordforbindelse og testprocedurer er det nødvendigt at gennemgå, hvorfor jordforbindelse er vigtig. Nedenstående liste indeholder nogle af de grundlæggende krav til et effektivt jordingssystem.
 |
begrænser spændingen i et elektrisk distributionssystem til bestemte faste værdier |
| |
begrænser spændingen til inden for de isoleringsværdier |
| |
giver et mere stabilt system med et minimum af transiente over spænding og elektrisk støj |
| |
giver en vej til jord under fejlforhold til hurtig isolation af udstyr med drift af jordfejlbeskyttelse |
| |
giver jordforbindelse af alle ledende indkapslinger, som kan berøres af personale, hvorved risikoen for stød elimineres |
| |
reducerer statisk elektricitet, der kan dannes i anlæg |
| |
giver beskyttelse mod store elektriske forstyrrelser (f.eks. lynnedslag) ved at skabe en vej med lav modstand til jorden |
msimagelist>
Et jordsystem skal opfylde kravene i artikel 250 i NEC (National Electrical Code). NEC definerer “jordet” som “forbundet til jorden eller til et forbindelsesorgan, der fungerer i stedet for jorden” og “effektivt jordet” som “forsætligt forbundet til jorden gennem en jordforbindelse eller forbindelser med tilstrækkelig lav impedans og med tilstrækkelig strømførende kapacitet til at forhindre opbygning af spændinger, der kan resultere i unødig fare for tilsluttet udstyr eller for personer.”
Gjording af et elektrisk system til jorden sker ved at forbinde passende komponenter i distributionssystemet til “jordingselektrodesystemet”. Dette system er specificeret i NEC 250-81 & 83 og omfatter en kombination af de tilgængelige elementer, der er opført i tabel 1.
Metalvandrør, 10′ i jord
Metalramme af bygning
Betonindkapslet elektrode
Jordingsring
Stav- og rørelektroder
Pladeelektroder
Tabel 1. Komponenter til jordingselektrodesystem
NEC angiver ikke en maksimal jordmodstand for det jordingselektrodesystem, der kræves i henhold til artikel 250-81. Det eneste sted, hvor jordmodstanden er specificeret, er i artikel 250-84, for “fremstillede” (stang, rør og plade)elektroder. Her specificerer NEC en jordmodstand på 25 ohm eller mindre for en enkeltelektrode. Hvis elektroden ikke opfylder 25 ohm, skal den suppleres med en ekstra elektrode. Kombinationen af de to elektroder behøver dog ikke at opfylde 25 ohm-kravet! Man kan kun gætte på, at NEC’s forfattere går ud fra, at kombinationen af de i tabel 1 anførte elementer vil opfylde kravet om 25 ohm eller mindre. Af hensyn til strømkvaliteten overlader denne antagelse jordmodstanden til tilfældighederne.
I henhold til IEEE Green Book skal jordelektrodermodstanden i store elektriske understationer være 1 ohm eller mindre. For kommercielle og industrielle understationer er den anbefalede jordmodstand 2-5 Ohm eller mindre. Denne lave modstand er nødvendig på grund af det høje jordpotentiale i det elektriske system.
Mange leverandører af udstyr og kommunikationsselskaber kræver jordsystemer med en modstand på mindre end 3 ohm.
Med moderne byggemetoder og materialer bliver det stadig vanskeligere at opnå et jordsystem med lav modstand. Mange kommuner isolerer metalliske vandledninger for at beskytte mod korrosion eller skifter til ikke-metalliske vandledninger. Bygningsstål kan kun anvendes, når det er “effektivt jordet” . På de fleste anlæg er det ikke tilfældet. Betonindkapslede elektroder (Uferjord) er ikke almindelige i mange regioner. Ringjordinger og pladeelektroder anvendes sjældent på grund af deres høje installationsomkostninger. En 8-10 fods jordstang er den typiske “lavede” elektrode for de fleste anlæg.
For mange steder, der har minimale eller manglende jordingssystemer, er installation af et nyt jordingselektrodesystem omkostningsmæssigt uoverkommeligt eller upraktisk. Det var derfor, at der blev udviklet en proces til installation af dybt drevne jordstænger som en billig effektiv løsning.
INDLEDNING
Der blev i 1986 foretaget en undersøgelse for at finde frem til den mest effektive metode til installation af jordforbindelse med lav resistivitet. Forskellige jordingsmetoder og -materialer blev evalueret. De fleste af standardmetoderne blev forkastet af praktiske eller omkostningsmæssige årsager. Nye metoder med kemiske stænger og jordforbedringsmaterialer så lovende ud, men der var ubesvarede spørgsmål med hensyn til miljøpåvirkning og ansvar. Da man spurgte om den “hemmelige” kemiske sammensætning af en sælgers produkt, blev der svaret, at produktet var godkendt af EPA til at blive deponeret på en losseplads. Problemet er, at lossepladser ikke kræver lav resistiv jordforbindelse! En statslig miljøingeniør advarede mod at bruge kemiske jordforbedringer i nærheden af kommunale vandforsyninger. Han var bekymret for grundvandsforurening fra kemikalierne.
På grundlag af undersøgelsen blev det fastslået, at dybt drevne jordstænger ville være den bedste løsning til jordforbindelse med lav modstand, hvis fuld kontakt med stangen kunne opretholdes.
I 1988 blev der udviklet en ny proces til installation af dybt drevne jordstænger.Denne proces overvandt de problemer, der er forbundet med installation af dybe jordstænger.
Denne artikel evaluerer de feltdata, der er indsamlet fra 140 dybe jordstænger, som blev installeret mellem maj 1988 og juli 1993. Jordstængerne blev installeret i 6 stater, hvoraf de fleste blev installeret i Nebraska. Dybden af jordstænger varierede fra 15 til 90 fod. Alle modstandsmålinger blev foretaget med trepunkts-potentialefaldsmetoden ved hjælp af en BiddleMegger, model nr. 250220-1, Null-Balance Earth Tester.
DISCUSSION
Felddataene omfatter jordmodstandsværdier for hver 5 fods dybde af jordstangsinstallationen. Jordstangens dybde blev bestemt ved at opnå den ønskede modstand eller ved at ramme en forhindring. Jordstangens modstand blev plottet på en dybde vs. modstandskurve som vist i figur 1.
Figur 1. Eksempel på graf over jordstangens modstand. Ohms vs. dybde
Modstandsdata fra over 140 jordstænger er beregnet som et gennemsnit og plottet i figur2. Bemærk, at den gennemsnitlige jordstang på 5 fod målte 66 Ohms og på 10 fod er 29,8 Ohms,ved interpolation vil en jordstang på 8 fod i gennemsnit være ca. 40 Ohms. Den gennemsnitlige jordstang på 8 og 10 fod opfyldte ikke NEC-minimumskravet på 25 ohm eller mindre. Der kræves en dybde på 30 fod for 5 ohm eller mindre. De første 20 fods dybde repræsenterede den største ændring i jordmodstanden.
Den endelige dybde og modstand for hver stang er vist på figur 3. Størstedelen af stængerne havde en modstand på 0,9 -2,0 ohm i en dybde på 40-60 fod.
En sammenligning af modstanden på forskellige tidspunkter er vist i figur 4. Denne graf viser den gennemsnitlige modstand for stænger installeret i hvert år i undersøgelsesperioden.Bemærk, hvordan modstanden varierer betydeligt i dybder på 10 fod eller mindre. Den tidlige del af 1993 var en meget “våd” periode og er repræsenteret ved en meget lavere modstand.
Figur 2 Graf over den gennemsnitlige modstand
Figur 3. Spredt plotdiagram
Om 30 fods dybde mindskes variationen fra år til år til under 10 Ohmsmodstand. Dybder under 30 fod øger stabiliteten og mindsker modstanden endnu mere.
Figur 4. Årssammenligningsdiagram
CASE STUDIE 1
Dette tilfælde vedrørte installation af et dybt jordsystem til et nyt telemarketing- og reservationscenter. Anlægget, der blev bygget i begyndelsen af 1991, er en tre etager stor bygning på 60.000 kvadratmeter, der ligger tæt på toppen af en bakke. Konstruktionen af bygningen omfattede et støbt betonfundament med støttesøjler i stål, der var boltet til betonfundamenter. Der var ikke angivet noget jordelektrodesystem i byggedokumenterne. Under opførelsen af bygningen blev metalvandledningen testet for jordmodstand, inden den blev tilsluttet til de indvendige rørledninger. Vandrøret blev testet med en modstand på over 10 Ohm. Der blev installeret en 10 fods jordstang, som blev testet med en modstand på 45 Ohm. Ved vurderingen af risikoen for antændelse blev anlægget klassificeret i kategorien moderat til alvorlig.
For at løse sikkerheds- og beskyttelsesproblemerne blev der foreslået og installeret et nyt elektrodesystem. Det nye jordingselektrodesystem bestod af både aringjord og dybt drevne jordstænger. Der blev installeret i alt 4 stænger med en dybde på 70-78 fod, en på hvert hjørne af bygningen. Den gennemsnitlige modstand for de 4 stænger var 1,57 Ohm, og når de blev bundet sammen, blev den testet under 1 Ohm. Der blev dannet en ring ved at nedgrave en nr. 2 blank, glødet kobberleder omkring bygningens omkreds. Hver af de 4 dybe jordstænger blev forbundet til ringjorden med et boltet stik og dækket af et glasfiberkabinet. Dette gav mulighed for periodisk at afbryde og afprøve hver elektrode.
Bygningens stål blev ved hver hjørnesøjle og ved de skiftende søjler forbundet med ringjorden ved hjælp af en eksotermisk forbindelse. Ringjorden var forbundet til den elektriske hovedforsyning og vandforsyningen. Yderligere systemer, der var forbundet til jorden, omfattede telefonens lynbeskyttelse, telefonsystem, nødgenerator, computerrums hævet gulv og strømbeskyttelsesudstyr.
Det er ikke muligt at sammenligne før- og efterresultater, da der er tale om en ny facilitet. Der kan dog gøres nogle generelle bemærkninger. Anlægget har vist en historisk historie med problemfri drift uden tab eller beskadigelse af udstyr som følge af strøm- eller lysrelaterede forstyrrelser. Det er interessant at bemærke, at der i begyndelsen af 1993 var usædvanligt vejr med mange elektriske storme og lynnedslag. Lokale computer- og telekommunikationsleverandører havde rekordhøje antal serviceopkald og fejl på udstyr i samme lokalområde som anlægget.
CASE STUDY 2
Dette tilfælde vedrørte et eksisterende anlæg i et halvtørt bjergområde. Den 40.000 kvadratfod store bygning i én etage var oprindeligt designet til kommerciel kontorbrug. Ca. 30.000 kvadratmeter blev lejet og ombygget til en markedsføringsvirksomhed. Anlægget havde tidligere haft problemer og svigt i udstyret samt klager fra de ansatte over elektriske stød. Virksomheden oplevede en årlig fejlprocent på 200% med sine 300 computerterminaler. Andre problemer omfattede fejl i datakommunikationen og beskadigelse af udstyr.
En undersøgelse af strømkvaliteten og en elektrisk inspektion afslørede flere strøm- og jordforbindelseproblemer på anlægget. Blandt de alvorligste problemer var overtrædelser afNEC , herunder ukorrekt jording og mangel på et jordingselektrodesystem. Vandrørene mellem metaller blev anvendt som hovedjordingselektrode. Det blev imidlertid konstateret, at metalrøret kun gik 5 fod under jorden, hvor det blev omdannet til plastik. Bygningens stål var ikke effektivt jordet, og der var ikke installeret nogen anden jordingselektrode.
Der blev udarbejdet en plan for implementering af strømkvalitet med henblik på både sikkerhed og funktionalitet i det elektriske distributionssystem. Denne plan omfattede elektriske ændringer og opgradering af jordingselektrodesystemet. Lokale el-installatører oplyste, at jordforbindelse var meget vanskelig i området på grund af jordens ringe modstandsdygtighed og vanskeligheden ved at slå jordstænger ned. De foreslog en kemisk jordstang som en løsning. Denne type stænger reducerer elektrodemodstanden ved at udvaskning af kemikalier (elektrolytiske salte) i den omgivende jord. Kunden afviste de kemiske stænger af hensyn til både vedligeholdelse og miljøet.
Et dybt drevet elektrodesystem blev valgt som den bedste løsning for dette sted.For at overvinde vanskelighederne ved at køre gennem den hårde jord blev der boret pilothuller til stængerne. To 60 fod dybe testhuller med en diameter på 4 tommer blev boret med 70 fods mellemrum. De første 30 fod bestod af et sand- og gruslag, og de sidste 30 fod bestod af skifer. I henhold til ANSI/IEEE-standarderne varierer modstanden i sand- og grusjord fra 15 800-135 000 ohm/cm. Modstanden i skifer varierer fra 4060-16.300 Ohms/cm. Det nederste skiferlag giver en ca. 10 gange lavere modstand end det øverste lag.
Testhullerne blev fyldt med hydreret natriumbentonit, hvori jordstængerne blev drevet ind. Begge stænger bestod af 6 stk. 3/4 tommer x 10 fods kobberbeklædte stænger med koblinger med drev på koblinger. Den endelige modstand i de to stænger var henholdsvis 0,88 og 0,48 ohm.
Som en generel erklæring kan man sige, at anlægget har oplevet en dramatisk reduktion af fejl i udstyret og kommunikationsfejl. Fra kundens synspunkt er anlægget blevet et af deres mest problemfrie steder.
CASE STUDIE 3
Denne undersøgelse vedrører et militært computeranlæg, der var placeret i en ombygget flyfabrik. Anlægget blev forsynet med en dedikeret understation med en primær 13 800 volt og sekundær 480/277 volt. Anlæggets strømbeskyttelsessystem omfattede parallel redundant statisk UPS og backup-dieselgeneratorer. Specifikationerne krævede, at jordelektrodesystemet skulle have en jordmodstand på 3 ohm eller mindre. Jordingselektrodesystemet bestod af 6 3/4 tommer gange 10 fods jordstænger, der blev installeret gennem bygningens kældergulv. Alle 6 jordstænger blev installeret inden for 6 tommer fra hinanden og boltet fast til en kobberjordstang. Den elektriske understation anvendte det samme jordsystem. Anlæggets design udelukkede brugen af bygningsstål, vandrør eller ringjord som jordelektroder.
Stedet var plaget af computerhardwareproblemer, som leverandøren gav strøm og jordforbindelse skylden for. Jordstangssystemet blev testet af personalet på anlægget og målte 0,0 ohm. En undersøgelse af strømkvaliteten viste, at jordtesten var blevet udført forkert, og at der var en sikkerhedsrisiko. Standardmetoder til prøvning af jordmodstand kræver, at jordstængerne afbrydes under prøvningen for at undgå falske målinger.
Der blev installeret to jordstænger i 70 fods dybde med 90 fods mellemrum for at supplere det eksisterende system. Jordmodstanden blev testet med henholdsvis 1,1 og 0,8 ohm. De nye stænger blev forbundet med den eksisterende jordstang for at skabe jordforbindelse til anlægget. De 6 gamle stænger blev derefter afmonteret og testet med en modstand på 27-32 Ohms.
Efter installation af de dybt drevne jordstænger rapporterede datoserviceleverandøren om færre problemer med hardwaren.
Dette tilfælde illustrerer problemet med at stole på ukorrekt testning af jordmodstanden. Den oprindelige konstruktion med installation af jordstænger ved siden af hinanden er i strid med NEC-kravet om en minimumsafstand på 6 fod . Som hovedregel bør jordstængerne være placeret med et interval, der ikke er mindre end deres dybde. Det oprindelige jordsystems ringe modstandsdygtighed skabte en sikkerhedsrisiko for både personale og udstyr. En jordfejl på understationens primærdel kunne have forårsaget et for højt spændingspotentiale i anlæggets jordsystem.
INSTALLATIONSMETODE
En elektrodes jordmodstand er afhængig af flere faktorer, herunder: jordmodstand, elektrodens kontaktmodstand mod jorden og modstanden i elektrode(r), koblinger og forbindelser.
Installationen af en dybdrevet jord omfatter følgende elementer:
 |
valg af stangmateriale |
| |
valg af koblingstype |
| |
diameter og længde af stang(e) |
| |
type drivudstyr |
| |
installationsprocedurer |
| |
prøvningsprocedurer |
| |
ledningsafslutning |
msimagelist>
Installation af jordstænger i mere end 10 fods dybde giver flere problemer. Der skal anvendes sektionsstænger (typisk 10-12 fod lange) og kobles sammen for at opnå den ønskededybde. Koblingen har en større diameter end stangen og danner derfor et hul, der er større end selve stangen. Dette skaber et tomrum i koblingen, som begrænser jordkontakten til stangens overflade i de ekstra sektioner. Kun den første sektion vil opretholde fuld kontakt mellem stang og jordbund.
Manuel nedrivning af stængerne med forhammer, rørskærer og andre midler kan ikke give tilstrækkelig kraft til at trænge igennem hård jordbund. Mekaniske eller motoriserede drivere er nødvendige for dybt drevne stænger.
Stangmaterialet og koblingens udformning skal kunne modstå den kraft, der er nødvendig for at drive gennem hård undergrund.
De første stænger, der blev installeret i 1988, blev udført ved at klatre op på en stige og holde en elektrisk hammer på toppen af stangen. Denne procedure var både besværlig og farlig for installatøren. Der blev derefter konstrueret en drivmaskine for at lette denne del af processen. Denne maskine består af en støtteramme med nivellerende donkrafte og hjul. En lodret enhed holder en elektrisk slaghammer og kan manuelt drejes op og ned af operatøren. Den elektriske hammer er udstyret med et særligt drivværktøj, der forhindrer “svampning” af stangen og faktisk omformer stangenden.
På grund af de ekstreme kræfter, der kræves for at trænge ind i hård jord, blev det konstateret, at koblinger af skruetypen var mekanisk svigtende. Gevindet blev afrevet og forårsagede dårlig kontakt mellem stang og stang. En ny type konisk spline-kobling blev fundet at være den mest pålidelige kobling, der blev anvendt. En teststang blev drevet og derefter trukket ud for at kontrollere koblingens mekaniske holdbarhed. Dette design af koblingen forenklede processen ved at gøre det muligt at anvende glatte stænger af enhver længde. Dette gjorde det muligt at installere dybt drevne systemer inde i bygninger med minimal loftshøjde (som i case study 3).
For at opretholde fuld kontakt mellem stangen og jorden sprøjtes en opslæmning af natriumbentonit (naturligt forekommende ler) ind i koblingens hulrum, når stængerne installeres, hvilket giver et ledende materiale mellem stangens overflade og jorden i hele stangens dybde. En typisk 60 fods jordstang kræver 2 til 5 galloner bentonit. Der blev foretaget en test for at bestemme modstandseffekten af bentonitten i koblingens hulrum. Figur 5 viser en sammenligningsdiagram af tre jordstangsinstallationer uden bentonit. Bemærk, hvordan de “tørre” stænger viste en svingende modstand sammenlignet med grafen i figur 1.
KONKLUSIONER
Som det fremgår af de præsenterede data, vil den gennemsnitlige 8 til 10 fods jordstang ikke opfylde minimumskravene i NEC-koden til jordmodstand. Modstanden for en lavvandet (10 fod eller mindre) elektrode vil variere meget, efterhånden som årstidsbetingelserne ændrer sig. På grund af den høje jordmodstand er den typiske lavvandede elektrode ikke i stand til at holde et elektrisk system på jordpotentiale under transiente spændingsforhold og lynbølger.
Hvor der kræves stabile modstandsværdier på mindre end 5 ohm, er det nødvendigt med en elektrodybde på 30-60 fod.
Casestudierne har vist, at installation af dybe drevne elektroder er både effektiv og praktisk for både nye og eksisterende anlæg.
Den nye metode til installation af dybt drevne jordstænger giver et universelt middel til effektiv jordforbindelse.
Figur 5. “Dry” rod resistance graph
ACKNOWLEDGMENTS
Forfatterne er især taknemmelige over for Richard Teebken(Infraspec, Omaha, Nebraska) for at have leveret feltdata, fotografier og teknisk støtte.
The IAEI Soares Book on Grounding, 4. udgave, side 128
ANSI/NFPA 70-1991, National Electrical Code, artikel 250
ANSI/IEEE Green Book, Std 142-1982
NEC artikel 250-81, (b), (FPN)
NFPA 78, tillæg 1
ANSI/IEEE Std 142-1982, Green Book, afsnit 4.1 Tabel 5
NEC artikel 250-84
BIOGRAFIER
Martin D. Conroy er administrerende direktør for Computer Power Corporation i Omaha, Nebraska.
Han grundlagde CPC i 1981 for at levere strømkvalitetstjenester og udstyr til at imødekomme kundernes voksende behov. I løbet af de sidste 5 år har han været meget involveret i at levere strømkvalitetsundersøgelser og konsulenttjenester til store kunder. Martin har specialiseret sig inden for strømkvalitet, jordforbindelse, harmoniske strømme og kodeinspektioner. Han har udviklet og undervist i seminarer om strømkvalitet for både kommercielle og offentlige kunder.
Forinden han grundlagde CPC, arbejdede Martin inden for det elektriske entreprenørområde i 8 år.
Martin er IAEI-elinspektør og har en licens som elinstallatør i staten Nebraska i klasse AE.
Paul G. Richard var ansat hos Computer Power Corporation i 12 år.
Han blev ansat i firmaet i 1986. Paul havde været involveret i både markedsføring og levering af undersøgelser af strømkvalitet og konsulenttjenester. Han underviste i seminarer og uddannelseskurser om strømkvalitet. Paul specialiserede sig også i design og test af statisk kontrol.
Paul modtog sin BS fra University of Nebraska at Omaha i 1985.
BACK WHITE PAPERS